Generalidades sobre Aterramento de Sistemas Elétricos

Um sistema de aterramento elétrico projetado e montado corretamente é um dos requisitos fundamentais para o bom funcionamento de um sistema elétrico, principalmente no que diz respeito a confiabilidade e segurança.

Esse sistema tem a função principal de:

• Fazer com que a resistência de terra tenha valores os mínimos possíveis, para escoar as correntes de falta a terra.
• Fazer com que os potenciais produzidos pela passagem da corrente de falta, fiquem dentro dos limites de segurança, evitando danos a pessoas e animais.
• Tornar os equipamentos de proteção mais sensíveis, fazendo com que as correntes de fuga a terra sejam isoladas rapidamente.
• Permitir um escoamento seguro das correntes de descarga atmosférica.
• Eliminar as cargas estáticas geradas nas carcaças dos equipamentos.

Para iniciarmos o estudo de elaboração do projeto de um sistema de aterramento necessitamos conhecer a resistividade do solo, bem como suas características principais no que diz respeito ao tipo ou tipos de solo, sua estratificação em camadas, teor de umidade, temperatura etc.

A resistividade do solo varia significativamente com a elevação da umidade. A quantidade maior de água faz com que os sais presentes no solo, se dissolvam, formando um meio eletrolítico favorável à passagem de corrente iônica.

A partir destas considerações já podemos concluir que os aterramentos melhoram suas características nos períodos de chuva e pioram nos períodos de seca.

A temperatura também influencia na variação de resistividade do solo. Verifica-se no que se refere somente a temperatura que o valor da resistividade não varia muito entre as temperaturas de 10 a 60°C, porém aumenta seu valor significativamente quando esta temperatura chega próximo a 100°C, onde o estado de vaporização deixa o solo mais seco, com formação de bolhas internas, dificultando a condução de corrente. Essa resistividade aumenta também bruscamente e de maneira significativa quando a temperatura fica abaixo de zero, tendo em vista que com o gelo ocorre uma mudança brusca no estado de ligação entre os grânulos que formam a concentração eletrolítica, tornado o solo mais seco.

No que diz respeito ao tipo de solo e à sua estratificação, sabemos que na sua grande maioria os solos não são homogêneos, mas sim formados por diversas camadas de resistividade e profundidade diferentes. Essas camadas, devido à formação geológica, são normalmente horizontais e paralelas à superfície do solo. Esta variação da resistividade nas diversas camadas do solo provoca variação na dispersão da corrente de defeito ou de descarga, e deve ser levada em consideração no projeto do sistema de aterramento.

Para termos um sistema seguro e eficiente, devemos aterrar todas as partes metálicas sujeitas a um eventual contato com as partes energizadas, para que em caso de algum defeito, o sistema estabeleça um curto circuito fase terra, elevando a corrente a valores tais que provocarão a atuação da proteção, desenergizando o sistema.

Devemos portanto efetuar a ligação dos equipamentos elétricos a um aterramento o melhor possível, dentro das condições do solo, de modo que a proteção seja sensibilizada o mais rápido possível, e os potenciais de toque e passo fiquem abaixo dos limites críticos de fibrilação ventricular do coração humano. O sistema de aterramento basicamente pode ser feito através de uma simples haste, de diversas hastes interligadas (alinhadas, em triângulo, em círculo etc.), com placas de material condutor, fios ou cabos estendidos ou de outras formas previstas em norma. A escolha do sistema de aterramento depende do tamanho, tensão, importância e características do sistema. O sistema mais eficiente é quando o aterramento é realizado através de uma malha de terra.

O projeto de um sistema de aterramento deve seguir basicamente as seguintes etapas:

a) Definir o local de aterramento
b) Realizar várias medições da resistividade do solo no local previsto
c) A partir dessas medições realizar a estratificação do solo com suas respectivas camadas
d) Definir o tipo de sistema de aterramento necessário
e) Calcular a resistividade aparente do solo
f) Dimensionar o sistema de aterramento, levando em consideração a sensibilidade dos relés, e os limites de segurança pessoal, isto é, da fibrilação ventricular do coração.

O solo apresenta resistividade que depende do tamanho do sistema de aterramento. A dispersão da corrente elétrica atinge camadas profundas com o aumento da área envolvida pelo aterramento.

Para efetuar o projeto do sistema de aterramento deve-se conhecer a resistividade aparente que o solo apresenta. O levantamento destes valores de resistividade é feito através de medições em campo, utilizando métodos de prospecção geoelétrico. Os métodos mais conhecidos são método de Wenner, método de Lee e método de Schlumberger – Palmer. Em nossos estudos optaremos pelo método de Wenner.

Este método considera que praticamente 58% da distribuição de corrente que passa entre as hastes externas ocorre a uma profundidade igual ao espaçamento entre as hastes. A corrente na verdade atinge uma profundidade maior, porém neste caso sua dispersão é muito grande, e seu efeito pode ser desconsiderado. Portanto podemos considerar para este método que o valor da resistência medida é relativa a profundidade “a” do solo.

Para se efetuar uma medição correta deve-se tomar alguns cuidados, conforme abaixo:

• As hastes deverão ter aproximadamente 50 cm de comprimento com diâmetro entre 10 e 15 mm
• Durante a medição as hastes deverão estar sempre alinhadas, igualmente espaçadas , cravadas a uma mesma profundidade (20 a 30 cm) e bem limpas, isentas de óxidos ou gorduras
• O aparelho e a carga da bateria deverão estar em boas condições, e durante a medição ele deverá estar posicionado simetricamente entre as hastes
• As condições do solo deverão ser levadas em consideração (seco ou úmido)
• Por questões de segurança não devem ser realizadas medições em dias que houver riscos de descargas atmosféricas, não deixar que pessoas estranhas ou animais se aproximem do local e utilizar calçados e luvas de isolação para executar as medições.

Para uma medição correta da resistividade do solo, devemos em cada direção considerada efetuar diversas medições, sendo recomendado para “a” os seguintes espaçamentos 1 ; 2 ; 4 ; 6 ; 8 ; 16 e 32, onde teremos a leitura dos diverso valores de resistência em ohms e poderemos então calcular os valores de resistividade em ohms metro de acordo com a fórmula abaixo:

O número de direções em que as medidas deverão ser realizadas depende da importância e das dimensões do sistema de aterramento, e das variações dos valores encontrados durante as medições. Para cada ponto do aterramento, ou posição do aparelho, recomenda-se efetuar medidas em três direções, com ângulo de 60° entre si. No caso de subestações deve-se efetuar medidas em vários pontos, cobrindo toda a área da malha pretendida.

Após a medição, devemos juntar os dados em uma tabela, e avaliar quais deverão ser considerados e quais deverão ser desprezados. Essa avaliação deverá ser realizada da seguinte forma:

a) Calcular a média aritmética dos valores de resistividade calculados para cada espaçamento;
b) Com base nessas médias calcular a diferença entre cada valor de resistividade e a média de seu espaçamento;
c) Desprezar todos os valores de resistividade que tenham desvio maior que 50% em relação a média. Todos os valores com desvio abaixo de 50% serão aceitos;
d) Caso seja observado um elevado número de desvios acima de 50%, recomenda-se realizar novas medidas no local. Se a ocorrência dos desvios persistir, deveremos considerar esta região independente para efeito de modelagem;
e) Com os dados já analisados, calcula-se novamente a média aritmética das resistividades remanescentes;
f) Com as resistividades médias para cada espaçamento, tem-se os valores definitivos para traçar a curva ρ x a , necessária ao procedimento das aplicações dos métodos de estratificação do solo.

A resistividade de cada camada, bem como a sua profundidade podem ser determinadas através de diversos métodos de estratificação do solo, conforme abaixo:

• Método de estratificação de duas camadas
  • Utilizando curvas
  • Utilizando técnicas de otimização
  • Utilizando simplificações
• Método de Pirson para estratificação do solo em várias camadas
• Método Gráfico de Yokogawa para estratificação do solo em várias camadas

Para efeito de nossos estudos aplicaremos o Método de estratificação do solo em duas camadas, utilizando curvas. Os demais métodos seguem mais ou menos a mesma linha de raciocínio, e poderão ser utilizados conforme as necessidades ou conveniências.

Com base no processo de medição de resistividade do solo estabelecido pelo Método de Wenner, podemos chegar a expressão que relaciona a resistividade do solo para uma distância “a” entre os eletrodos com a resistividade do solo da primeira camada, conforme abaixo :

ρ(a) = Resistividade para eletrodos a  uma distância “a”

ρ1 = Resistividade da primeira camada

h = Profundidade da primeira camada

a = Distância entre os eletrodos

K = Coeficiente de reflexão definido por:

ρ2 = Resistividade da segunda camada

Analisando a expressão verificamos que a variação do coeficiente de reflexão é limitado entre -1 e +1.

Tendo em vista a pequena variação de valores do coeficiente de reflexão K, é possível traçar uma família de curvas teóricas em função de valores das relações ρ(a)/ρ1 e h/a. Apresentamos as curvas traçadas para K variando na faixa negativa, isto é, curva ρ(a) x a descendente e para K variando na faixa positiva, com curva ρ(a) x a ascendente.

Com base nas curvas e equações, podemos agora estabelecer um procedimento de calculo para definir a estratificação do solo em duas camadas :

1) Traçar a curva ρ(a) x a com os dados obtidos pelo método de Wenner.
2) Prolongar a curva traçada até cortar o eixo das ordenadas. Neste ponto é lido diretamente o valor de ρ1, resistividade da primeira camada. Para facilitar este processo, devemos efetuar várias medidas pelo Método de Wenner para pequenos espaçamentos.
3) Um valor de espaçamento “a1” é escolhido arbitrariamente, e levado na curva para obter-se o correspondente valor de ρ(a1).
4) Pelas características da curva traçada conforme item “1”, determinamos o sinal de K. Para curva descendente K será negativo, e calcularemos ρ(a1)/ρ1 . Para curva ascendente K será positivo, e calcularemos ρ1 /ρ(a1).
5) Com os valores calculados acima, entramos nas curvas teóricas correspondentes e encontramos vários valores de h/a para os diversos valores de K. Estes vários valores encontrados são colocados em uma tabela específica.
6) Na seqüência multiplica-se cada valor de h/a encontrado pelo valor de “a1”, resultando vários valores de “h” para cada K correspondente.
7) Traçamos agora uma curva K x h dos vários valores obtidos.
8) Um segundo valor de espaçamento a2 diferente de a1 é novamente escolhido, e todo o processo é repetido, resultando numa nova curva K x h.
9) Traçamos a nova curva no mesmo gráfico da curva anterior.
10) A intersecção das duas curvas K x h num dado ponto resultará nos valores reais de K e h, definindo desta forma a estratificação.

Nos sistemas de aterramento raramente uma única haste é o suficiente para chegarmos ao valor da resistência desejada. Analisando a fórmula acima, verificamos que as alternativas para melhorarmos este valor de resistência são aumentarmos o diâmetro da haste (limitações técnicas, e baixa relação custo-benefício), colocarmos mais hastes em paralelo, aumentarmos o comprimento da haste, reduzirmos a resistividade aparente do solo utilizando tratamento químico.

Além da resistência de terra dada pela fórmula acima, temos outros elementos que compõe o valor final da resistência do sistema de aterramento, conforme abaixo :

• resistência da conexão do cabo de aterramento ao equipamento a ser aterrado
• impedância do cabo entre o equipamento e o sistema de aterramento
• resistência da conexão do cabo ao sistema de aterramento
• resistência do material que forma o sistema de aterramento
• resistência de contato desse material com a terra
• resistência de terra do sistema de aterramento

Dos itens relacionados acima a resistência de terra possuí o maior valor, assumindo maior importância, já que depende de fatores como a resistividade do solo, condições climáticas etc. dos quais não temos muitas vezes o controle. Os demais itens atingem valores menores e são mais fáceis de serem controlados.

 

A instalação de hastes em paralelo, reduzem significativamente o valor final da resistência de aterramento. Esta redução não segue simplesmente a lei de resistências em paralelo, em função da interferência que ocorre entre as zonas equipotenciais de cada haste, conforme abaixo.

Esta zona de interferência entre as linhas equipotenciais causa uma área de bloqueio do fluxo da corrente de cada haste, resultando uma maior resistência de terra individual. Como a área de dispersão efetiva da corrente de cada haste torna-se menor, a resistência de cada haste dentro do conjunto aumenta. Isto faz com que ao instalarmos duas hastes em paralelo o resultado final seja um valor de resistência menor que aquele para uma haste, porém maior que o valor da resistência para uma haste dividido por dois.

Verifica-se que se aumentarmos o espaçamento entre as hastes essa interferência diminui, porém um aumento muito grande torna-se economicamente inviável. Utiliza-se normalmente um espaçamento por volta do comprimento da haste, sendo assim é comum que esse espaçamento seja em torno de três metros.

Para chegarmos ao valor da resistência de terra de um sistema com várias hastes, necessitamos a partir do valor calculado para uma haste, chegar ao valor da resistência equivalente para o conjunto das hastes, que é dado pela formula a seguir:

R_h = Resistência apresentada pela haste “h” inserida no conjunto considerando as interferências das outras hastes

n = Número de hastes paralelas

R_hh = Resistência individual de cada haste sem a presença de outras hastes(fórmula anterior)

R_hm = Acréscimo de resistência na haste “h” devido à interferência mútua da haste “m”

e_hm = Espaçamento entre a haste “h” e a haste “m” em metros

L = Comprimento da haste em metros

b_hm = √(L² + e²_hm )

Nos sistemas normais de aterramento empregam-se hastes iguais, o que facilita o cálculo da resistência equivalente.

Fazendo o cálculo para todas as hastes do conjunto (Rh) tem-se os valores da resistência de cada haste:

Determinada a resistência individual de cada haste dentro do conjunto, já considerados os acréscimos ocasionados pelas interferências, a resistência equivalente das hastes interligadas será a resultante do paralelismo destas.

Tendo o valor da resistência equivalente do conjunto podemos calcular o índice de aproveitamento ou índice de redução (K), que é definido com a relação entre essa resistência (Req) e a resistência individual de cada haste sem a presença de outras hastes.

Essa expressão indica que a resistência equivalente do conjunto de hastes em paralelo é K vezes o valor da resistência, caso o sistema fosse montado com apenas uma haste isolada. Para facilitar os processos de calculo os valores de K são tabelados, ou obtidos de curvas.

 

• Aumento do comprimento da haste
• Menor resistividade do solo nas camadas mais profundas
• Condição de água presente e estável ao longo do tempo
• Condição de temperatura constante e estável ao longo do tempo
• Produção de gradientes de potencial maiores no fundo do solo, tornado os potenciais de passo na superfície praticamente desprezíveis

A execução deste sistema pode ser feita de duas maneiras:

BATE ESTACA – onde as hastes são emendáveis, possuindo rosca nos extremos, e são cravados uma a uma no solo por bate estacas. Dependendo do terreno é possível, por este processo, chegar a 18 metros de profundidade.

MOTO PERFURATRIZ – neste caso é cavado um buraco, onde é introduzido uma única haste soldada a um fio longo que a interliga com o sistema a ser aterrado. Recomenda-se também introduzir no buraco, juntamente com a haste limalha de cobre. Esta limalha ao penetrar no solo, facilita a dispersão da corrente, obtendo uma menor resistência elétrica do sistema. Por este processo consegue-se, dependendo das características do solo, chegar até 60 metros de profundidade.

 

O tratamento do solo com algum tipo de produto químico, tem a finalidade de diminuir a resistência de aterramento de uma malha, com a alteração da resistividade do solo. Este tipo de procedimento não deve ser realizado de maneira indiscriminada, mas deve somente ser aplicado em sistemas onde não se atingiu o valor da resistência desejada, e não é possível alterar o seu local de instalação e alteração das características da malha de terra através do aumento do número de cabos, hastes etc. não é possível mais ser feito, é inviável economicamente ou não atinge resultados satisfatórios.

O produto a ser utilizado neste tipo de tratamento deve atender a algumas recomendações importantes, como a de não causar danos à natureza, não ser tóxico, além de ser quimicamente estável, possuir baixa resistividade elétrica, não causar corrosão nos elementos do aterramento, não ser consumido com a chuva, porém ter a capacidade de reter umidade.

Apresentamos dois produtos que podem ser utilizados para este tipo de tratamento:

EARTHRON – que é um produto líquido de lignosulfato (principal componente da polpa da madeira) mais um agente geleificador e sais inorgânicos. Tem como principais características não ser solúvel em água, não ser corrosivo, ser quimicamente estável, reter umidade, ter longo período de atuação no solo, e ser de fácil aplicação.

GEL – é uma mistura de diversos sais, que em presença de água formam o agente ativo do tratamento. Este é um produto quimicamente estável, não é solúvel em água, é higroscópico, é não corrosivo, possuí longo período de atuação no solo, e não é atacado pelos ácidos contidos no solo.

A relação entre a resistência do solo medida antes do tratamento químico e o valor obtido após este tratamento é chamada de coeficiente de redução. Este valor pode ser previsto para o Gel, considerando a faixa provável, determinada pelo gráfico a seguir.

A resistência de terra varia com o tempo, influenciada pelas características climáticas e do solo da região. Este tipo de tratamento químico tem uma vida útil determinada, devendo portanto ser realizado um acompanhamento freqüente da variação desta resistência, e ser realizado novo tratamento tão logo se constate esta necessidade (vida útil conforme o produto varia de 2 a 5 anos).

Tendo em vista que a função principal do tratamento químico é reter a água para diminuir a resistência da terra, épocas de secas podem alterar significativamente a atuação do tratamento. Nestas épocas recomenda-se molhar a terra que contém a malha.

Em terrenos extremamente secos, pode-se concretar o aterramento. O concreto tem a propriedade de manter a umidade, e sua resistividade está entre 30 e 90 Wm.

A resistência final de uma malha de terra depende da geometria desta malha e da resistividade do solo vista pela mesma em função de sua integração com o este solo, considerando a profundidade atingida pelo escoamento das correntes elétricas. Se colocarmos um sistema de aterramento com a mesma geometria em solos com camadas diferentes, teremos valores de resistência de terra distintos.

A passagem da corrente elétrica do sistema de aterramento para o solo depende da composição do solo com suas diversas camadas, da geometria do sistema de aterramento e do tamanho deste sistema.

Para podermos calcular a resistividade do solo considerando a sua integração com a malha, necessitamos definir resistividade aparente.

Resistividade aparente é o valor de resistividade considerando como se o solo fosse homogêneo, e que produz como resultado um valor de resistência de terra igual ao do sistema de aterramento real com várias camadas.

A resistividade aparente de uma haste cravada verticalmente em um solo com várias camadas é dada pela fórmula conhecida como fórmula de Hummel.

Vemos portanto que o calculo da resistividade aparente de um sistema de aterramento é efetuado considerando o nível de penetração da corrente de escoamento num solo de duas camadas. Logo, caso tenhamos um solo com muitas camadas, este deve ser reduzido pelo método apropriado a um solo de duas camadas.

A resistividade aparente é calculada como o produto do fator N pela resistividade da primeira camada para solos de duas camadas ou pela resistividade equivalente para solo de varias camadas. Este fator N é tirado da curva desenvolvida por Endrenyi, onde (α) coeficiente de penetração é o eixo das abcissas e (β) coeficiente de divergência é a curva correspondente.

O dimensionamento correto de uma malha de aterramento deve atender principalmente os seguintes requisitos:

• Fazer com que os potenciais que surjam na superfície quando da ocorrência do máximo defeito à terra, sejam inferiores aos máximos potenciais de passo e toque que uma pessoa pode suportar sem a ocorrência de fibrilação ventricular:
• O condutor da malha deverá suportar os esforços mecânicos e térmicos a que estarão sujeitos ao longo de sua vida, em função das altas correntes de defeito que circularão por esta malha;
• A resistência de terra da malha deverá ser compatível com o sistema de proteção permitindo que o relé de neutro atue com segurança em caso de defeitos para a terra;

O processo de calculo da malha é basicamente um processo iterativo, partindo-se para efeito de calculo de uma malha inicial, e verificando se os potenciais na superfície estão dentro dos limites de segurança. Caso isto de confirme parte-se para o detalhamento da malha, ou caso contrario, modifica-se o projeto inicial até se estabelecer as condições exigidas.

Antes de iniciarmos o processo de calculo, deveremos ter em mãos uma série de dados e definições conforme abaixo:

• Fazer no local onde será executada a malha de aterramento as medições de resistividade do solo pelo método de Wenner, para podermos obter posteriormente a estratificação do solo.
• Definir a resistividade superficial do solo. É comum se utilizar pedra brita na superfície sobre a malha de terra, formando uma camada mais isolante, que contribui para a segurança humana. Nestes casos, utilizamos o valor da resistividade da brita molhada (ρs = 3000 Ω.m), e fazemos as devidas correções para o restantes dos cálculos onde isto vier a influenciar.

Caso não se utilize brita, utiliza-se como resistividade superficial o valor da resistividade da primeira camada obtida da estratificação.

• Obter o valor da corrente máxima de curto circuito entre fase e terra no local do aterramento (I_máxima = 3 I0).
• Deve-se verificar o percentual correto da corrente de curto cicuito máxima que realmente escoa pela malha.
• Deve-se observar os diversos caminhos pelos quais a corrente de seqüência zero pode circular.
• Tempo de defeito para a máxima corrente de curto cicuito fase terra, equivalente ao tempo de atuação do sistema de proteção.
• Definição da área da malha pretendida.
• Definição do máximo valor de resistência de terra de modo a ser compatível com a sensibilidade do sistema de proteção.

A partir destes dados podemos iniciar nosso processo de calculo, seguindo um roteiro conforme abaixo:

Com base nas medições realizados no local, montamos um modelo de solo estratificado.

Com base na estratificação do solo, e nas características da malha que estamos dimensionando, determinamos o valor da resistividade aparente do solo, conforme metodologia já estudada.

Este condutor é dimensionado considerando os esforços mecânicos e térmicos que ele pode suportar.

Quanto ao dimensionamento mecânico, na pratica, utiliza-se no mínimo o condutor 35 mm² , que suporta os esforços mecânicos de movimentação do solo e dos veículos que transportam os equipamentos durante a montagem da subestação.

Quanto ao dimensionamento térmico, utiliza-se a fórmula de Onderdonk, válida somente para cabos de cobre, que considera o calor produzido pela corrente de curto circuito totalmente restrito ao condutor.

 

S_cobre =  Seção do condutor de cobre da malha de terra em mm²

I = Corrente de defeito em ampères, através do condutor

t_defeito = Duração do defeito, em segundos

θ_a = Temperatura ambiente em ºC

θ_m = Temperatura máxima em ºC que é determinada em função do tipo de conexão utilizada

Para dimensionamento do cabo da malha, leva-se em consideração que a corrente de defeito é dividida no ponto de ligação com o cabo de descida, em duas partes iguais, escoando metade para cada lado. Para efeito de dimensionamento considera-se um acréscimo de 10%, isto é, dimensiona-se os cabos para no mínimo 60% da corrente máxima de curto circuito.

Para o caso do cabo de ligação considera-se que por ele passa a corrente máxima de curto circuito, e que a conexão é feita de junta cavilhada, sendo portanto a temperatura máxima considerada igual a 250°C.

Apresentamos abaixo uma tabela simplificada nos dando a bitola do condutor em função do tempo de defeito e do tipo de emenda, para cada unidade da corrente de defeito.

TEMPO DE DEFEITO (s)               0,5                     1                  4                     30

 

SOLDA EXOTÉRMICA                   2,44                  3,45             6,84             18,74

SOLDA CONVENCIONAL              3,20                  4,51             9,07            24,83

JUNTA CAVILHADA                       4,05                  5,78            11,50            31,52

O potencial de toque máximo é dado pela expressão abaixo:

O potencial de passo máximo é dado pela expressão:

Iremos considerar sempre em nossas formulas que a malha é formada por quadrados, isto é, ea ≈ eb. A partir das dimensões da malha determinamos os números de condutores paralelos ao longo dos lados da malha :

 

Escolhe-se o número inteiro, adequado ao resultado do cálculo acima.

O comprimento total dos condutores que formam a malha é dado pela expressão :

Caso se opte por introduzir hastes de terra na malha, deve-se acrescentar seus comprimentos na determinação do comprimento total de condutores na malha :

Escolhe-se o número inteiro, adequado ao resultado do cálculo acima.

O comprimento total dos condutores que formar a malha é dado pela expressão:

Caso se opte por introduzir hastes de terra na malha, deve-se acrescentar seus comprimentos na determinação do comprimento total de condutores na malha:

 

O valor de resistência obtido com a fórmula deverá ser menor do que a máxima resistência limite da sensibilidade do relé de neutro.

 

No caso de malhas onde são colocadas hastes nos cantos e/ou na periferia, as correntes têm maior dificuldade de escoar mais profundamente no solo, devendo-se fazer uma correção no comprimento total da malha, considerando-se 15% a mais no comprimento das hastes.

Caso esta consideração não venha a ser atendida, deveremos refazer os cálculos de potencial de passo e de toque, revendo os valores arbitrados para a malha. Em função do grau de risco, da localização e das características da malha, esta deverá ser cercada por muro ou cerca metálica. Caso venha a ser optado por cerca metálica, deverá ser calculado o potencial de toque desta cerca, e verificado os limites de segurança.

Após o seu dimensionamento, poderemos usar algumas alternativas para melhorar ainda mais a qualidade da malha de terra :
– Fazer espaçamentos menores na periferia da malha;
– Arredondar os cantos da malha para diminuir os efeitos das pontas;
– Rebaixar os cantos;
– Colocar hastes na periferia;
– Colocar hastes na conexão do cabo de ligação do equipamento com a malha;
– Fazer submalhas no ponto de aterramento de bancos de capacitores e chaves de aterramento; se não for possível usar malha de equalização somente neste local.
– Colocar um condutor em anel a 1,5m da malha e a 1,5m de profundidade.
– Caso a malha estiver em situação muito crítica, ou além do seu limite de segurança, pode-se usa uma malha de equalização, que mantém o mesmo nível de potencial na superfície do solo. É uma verdadeira blindagem elétrica.

As correntes de curto circuito fase terra, geram componentes de seqüência zero, que em sua maioria retornam ao sistema pela terra. Esta corrente é limitada pela resistência de aterramento do sistema.

No instante do curto circuito a densidade de corrente no solo junto à haste é máxima. Com o afastamento, as linhas de corrente se espraiam diminuindo a densidade de corrente. Após uma determinada distância, o espraiamento das linhas de corrente é máximo, e a densidade de corrente praticamente nula. Portanto, a região do solo para o afastamento considerado, fica com resistência elétrica praticamente nula.

Concluímos portanto que a resistência de terra da haste em que está sendo feita a medição corresponde somente ao solo onde as linhas de corrente convergem.

 

Este é um método clássico, utilizando-se conforme esquema abaixo, um amperímetro, um voltímetro e uma fonte de corrente da ordem de alguns ampères (gerador portátil, transformador).

A medição de aterramento utilizando-se aparelho apropriado é realizada conforme esquema abaixo :

Os terminais C1 e P1 devem ser conectados.

O aparelho injeta no solo, pelo terminal de corrente C1, uma corrente elétrica I. Esta corrente retorna ao aparelho pelo terminal de corrente C2, através da haste auxiliar B. Esta circulação de corrente gera potenciais na superfície do solo. O potencial correspondente ao ponto “p” é processado internamente pelo aparelho, que indicará o valor correspondente da resistência neste ponto.

• Durante a medição deve-se observar os seguintes procedimentos :
• Alinhamento do sistema de aterramento principal com as hastes de potencial e auxiliar.
• A distância entre o sistema de aterramento principal e a haste auxiliar deve ser suficientemente grande, para que a haste de potencial atinja a região plana do patamar.
• O aparelho deve ficar o mais próximo possível do sistema de aterramento principal.
• As hastes de potencial e auxiliar devem estar bem limpas, principalmente isentas de óxidos e gorduras, para possibilitar um bom contato com o solo.
• Calibrar o aparelho, isto é, ajustar o potenciômetro e o multiplicador do MEGGER, até que seja indicado o valor zero.
• As hastes usadas devem ser do tipo Copperweld, com 1,2m de comprimento e diâmetro de 16 mm.
• Cravar as hastes no mínimo 70 cm do solo.
• O cabo de ligação deve ser de cobre com bitola mínima de 2,5mm2.
• As medições devem ser feitas em dias em que o solo esteja seco, para se obter o maior valor de resistência de terra deste aterramento.
• Se não for o caso acima, devem-se anotar as condições do solo.
• Se houver oscilações da leitura, durante a medição, significa existência de interferência. Deve-se, deslocar as hastes de potencial e auxiliar para outra direção, de modo a contornar o problema.
• Verificar o estado do aparelho.
• Verificar a carga da bateria.

Para efetuarmos a medição da resistência de terra, levando em consideração a segurança humana, deve-se observar os seguintes itens:

• Não devem ser feitas medições sob condições atmosféricas adversas, tendo-se em vista a possibilidade de ocorrência de raios.
• Não tocar na haste e na fiação.
• Não deixar que animais ou pessoas estranhas se aproximem do local.
• Utilizar calçados e luvas de isolação para executar as medições.
• O terra a ser medido deve estar desconectado do sistema elétrico.